Гидравлические режимы работы труб

Гидравлические режимы работы водяных тепловых сетей. Выбор насосов

Гидравлическим
режимомопределяется взаимосвязь
между расходом теплоносителя и давлением
в различных точках системы в данный
момент времени. Расчет гидравлического
режима даёт возможность определить
перераспределение расходов и давлений
в сети и установить пределы допустимого
изменения нагрузки, обеспечивающие
безаварийную эксплуатацию системы.
Гидравлические режимы разрабатываются
для отопительного и летнего периодов
времени. По результатам гидравлических
расчетов разрабатывают гидравлические
режимы систем теплоснабжения, подбирают
сетевые и подпиточные насосы,
авторегуляторы, дроссельные устройства,
оборудование тепловых пунктов.Исходными
даннымислужат: схема сети, расчетный
пьезометрический график и давление на
коллекторах ТЭЦ. При движении теплоносителя
по трубам полные потери давления ΔР
складываются из потерь давления на
трение ΔР_ли потерь давления в
местных сопротивлениях ΔР_м.

ΔР = ΔР_м+ ΔР_л

Потери давления
на трение

ΔР_л= R ∙L,
где R — удельные потери давления, Па/м,,
где

λ–
коэффициент гидравлического трения;

d–
внутренний диаметр трубопровода, м;

ρ – плотность
теплоносителя, кг/м³;

ω – скорость
движения теплоносителя;

L–
длина трубопровода.

Потери давления
в местных сопротивлениях

где

— сумма коэффициентов
местных сопротивлений;

L_Э– эквивалентная длина местных
сопротивлений.

Перед выполнением
гидравлического расчета разрабатывают
схему тепловых сетей. На расчетной
схеме проставляют номера участков
(сначала по главной магистрали, потом
по ответвлениям), расходы теплоносителя
в кгс или тч, длины участков в метрах.
Здесьглавной магистральюявляется
наиболее нагруженная и протяженная
ветвь сети от источника теплоты (точки
подключения) до наиболее удаленного
потребителя. При неизвестном располагаемом
перепаде давления в начале теплотрассы
удельные потери давленияR следует
принимать:

а) на участках
главной магистрали 20-40, но не более 80
Па/м ;

б) на ответвлениях
— по располагаемому перепаду давления,
но не более 300 Па/м.

Гидравлические
расчеты выполняют по таблицам и
номограммам. Сначала выполняют расчет
главной магистрали. По известным
расходам, ориентируясь на рекомендованные
величины удельных потерь давления R,
определяют диаметры трубопроводов d
x S,практические потери давления RПа/м,
а также скоростьдвижения теплоносителей
ω, м/с. Условный проход труб,
независимо расчётного расхода
теплоносителей, должен приниматься в
тепловых сетях не менее 32 мм. Скорость
движения воды не должна быть более 3,5
м/с. Определив диаметры трубопроводов,
находят количествокомпенсаторов на
участках другие виды местных сопротивлений
(по формулам, приведенным выше). Затем
определяют полные потери давления на
участках главной магистрали и суммарные
по всей длине. Далее выполняем
гидравлический расчет ответвлений,
увязывая потери давления в них с
соответствующими частями главной
магистрали (от точки деления потоков
до концевых потребителей). Увязку потерь
давления следует выполнять подбором
диаметров трубопроводов ответвлений.
Невязка не должна быть более 10%.

На основе
гидравлического режима решается целый
ряд вопросов, связанных с эксплуатацией
систем теплоснабжения, а именно:
возможность присоединения новых
абонентов к существующей сети, аварийное
резервирование системы, проверяется
работа сети при максимальном водозаборе
на горячее водоснабжение.

Так, например, при
отключении части нагрузки расход вода
в тепловой сети уменьшается, что приводит
к снижению потерь давления в сети и к
росту располагаемых давлений на вводах.
Расход воды у оставшихся абонентов
возрастает. Отклонение фактического
расхода от расчетной величины вызывает
гидравлическую разрегулировку
абонентских систем. Максимальная
разрегулировка абонентской системы
произойдет в том случае, когда останется
включенным только один абонент. Падение
давления в сети при этом будет настолько
незначительным, что, пренебрегая им
можно принять располагаемый перепад
давления на вводе равным расчетному
давлению сетевого насоса, из этого
следует, что гидравлическая устойчивость
системы повышается с уменьшением потерь
давления в магистральных сетях и с
увеличением гидравлического сопротивления
абонентских установок. С этой целью
целесообразно уменьшение диаметров
вводов, установка на вводах дроссельных
шайб. Причём, чем ближе абонент расположен
к источнику теплоснабжения, тем меньше
изменение перепада давления и,
следовательно расходов. Ближайшие к
ТЭЦ абоненты обладают, как правило,
больше гидравлической устойчивостью.

Повышение давления
в обратном трубопроводе может вызвать,
недопустимый рост давлений в отопительных
системах, присоединенных по зависимым
схемам. Падение давления приводит к
опорожнению верхних точек местных
систем и к нарушению циркуляции в них.

Работа крупных
тепловых сетей при сложных рельефах в
местности практически невозможно без
подстанций. С их помощью облегчается
решение таких инженерных задач, как
повышение пропускной способностей
действующих сетей, увязка гидравлических
режимов, увеличение радиуса действия
сетей, расширение возможностей
центрального регулирования и др.

Напор сетевых
насосов Н_снопределяется для отопительного и
неотопительного периода, равной сумме
потерь в установках на источнике теплоты
ΔН_сп ,в подающем ΔН_поди обратном ΔН_обр трубопроводов,
а также в местной системе теплопотребления
ΔН_аб

Н_сн= ΔН_сп+ ΔН_под+ ΔН_обр+ ΔН_аб

Подачу
(производительность) рабочих насосовследует принимать:

а) сетевых насосов
для закрытых системтеплоснабжения
в отопительный период — по суммарному
расчетному распаду воды;

б) сетевых насосов
для открытых системтеплоснабжения
в отопительный период — по суммарному
расчетному распаду воды, определяемых
при К_u= 1,4 ∙G_d=G_{0 max}+G_v
max+K_u∙G_hm;

в) сетевых насосов
для закрытых и открытых систем
теплоснабжения в неотопительный период
— по максимальному распаду воды на ГВС
в неотопительный период.

Число сетевых
насосовследует принимать не менее
двух, один из которых — резервный; при
пяти рабочих сетевых насосах, соединенных
параллельно в одной группе, допускается
резервный насос не устанавливать.

Напор подпиточных
насосовН_пндолжен определяться
из условий поддержания в водяных сетевых
сетях статического напора Н_сти преодоление потерь напора в подпиточной
линии ΔН_пл, величины которых при
отсутствии более точных данных,
принимаются равными 10-20 метров.

Н_пн= Н_ст+ΔН_пл–z, где

z-
разность отметок уровня воды в подпиточном
баке и оси подпиточных насосов.

Подачу подпиточных
насосовG_пн , а в
закрытых системах теплоснабжения
следует принимать равным расчетному
расходу воды на компенсацию утечки из
тепловой сети G_ут
, а в открытых системах — равной
сумме максимального расхода воды на
ГВС G_h
maxи расчетного
расхода воды на компенсацию утечкиG_ут=0,005 ∙(ΣV_тс+ΣV_аб).

Расчетный расход
воды на компенсацию утечки G_утпринимается в размере 0,75% от объема воды
в системе теплоснабжения, аварийный
расход от компенсации утечки принимается
в размере 2% от объема воды системе
теплоснабжения. Объем воды в системе
теплоснабжения допускается принимать
равным 65 м³на 1 МВт расчетного
теплового потока при закрытой системе
теплоснабжения и 70 м³на 1МВт при
открытой системе теплоснабжения.

Открытая: G_пн=G_ут+G_h
max= 0,0075 ∙V_сист+G_h
max= 0.0075 ∙ 70 ∙Q+G_h
max;

Закрытая:G_ут=G_пн=>G_пн= 0,0075 ∙V_сист= 0.0075 ∙
65 ∙Q.

№40

Соседние файлы в предмете [НЕСОРТИРОВАННОЕ]

• #
• #
• #
• #
• #
• #
• #
• #
• #
• #
• #

ГИДРАВЛИЧЕСКИЕ РЕЖИМЫ И ИХ РЕГУЛИРОВАНИЕ

Общие принципы гидравлического расчета трубопроводов систем водяного отопления подробно изложены в разделе Системы водяного отопления. Они же применимы и для расчета теплопроводов тепловых сетей, но с учетом некоторых их особенностей. Так в расчетах теплопроводов принимаются турбулентное движение воды (скорость воды больше 0,5 м/с, пара — больше 20-30 м/с, т.е. квадратичная область расчета), значения эквивалентной шероховатости внутренней поверхности стальных труб больших диаметров, мм, принимают для: паропроводов — k = 0,2; водяной сети — k = 0,5; конденсатопроводов — k = 0,5-1,0.

Расчетные расходы теплоносителя по отдельным участкам теплосети определяются как сумма расходов отдельных абонентов с учетом схемы присоединения подогреватели ГВС. Кроме того, необходимо знать оптимальные удельные падения давления в трубопроводах, которые предварительно определяются технико-экономическим расчетом. Обычно их принимают равными 0,3-0,6 кПа (3-6 кгс/м²) для магистральных тепловых сетей и до 2 кПа (20 кгс/м²) — для ответвлений.

При гидравлическом расчете решаются следующие задачи: 1) определение диаметров трубопроводов; 2) определение падения давления-напора; 3) определение действующих напоров в различных точках сети; 4) определение допустимых давлений в трубопроводах при различных режимах работы и состояниях теплосети.

При проведении гидравлических расчетов используются схемы и геодезический профиль теплотрассы, с указанием размещения источников теплоснабжения, потребителей теплоты и расчетных нагрузок. Для ускорения и упрощения расчетов вместо таблиц используются логарифмические номограммы гидравлического расчета (рис. 1), а в последние годы — компьютерные расчетные и графические программы.

Рисунок 1. Номограмма для гидравлического расчета трубопроводов

ПЬЕЗОМЕТРИЧЕСКИЙ ГРАФИК

При проектировании и в эксплуатационной практике для учета взаимного влияния геодезического профиля района, высоты абонентских систем, действующих напоров в тепловой сети широко пользуются пьезометрическими графиками. По ним нетрудно определить напор (давление) и располагаемое давление в любой точке сети и в абонентской системе для динамического и статического состояния системы. Рассмотрим построение пьезометрического графика, при этом будем считать, что напор и давление, падение давления и потеря напора связаны следующими зависимостями: Н = р/γ, м (Па/м); ∆Н = ∆р/ γ, м (Па/м); и h = R/ γ (Па), где Н и ∆Н — напор и потеря напора, м (Па/м); р и ∆р — давление и падение давления, кгс/м² (Па); γ — массовая плотность теплоносителя, кг/м³; h и R — удельная потеря напора (безразмерная величина) и удельное падение давления, кгс/м²(Па/м).

При построении пьезометрического графика в динамическом режиме за начало координат принимают ось сетевых насосов; взяв эту точку за условный нуль, строят профиль местности по трассе основной магистрали и по характерным ответвлениям (отметки которых отличаются от отметок основной магистрали). На профиле в масштабе вычерчивают высоты присоединяемых зданий, затем, приняв предварительно напор на всасывающей стороне коллектора сетевых насосов Н_вс = 10-15 м, наносится горизонталь А₂Б₄ (рис. 2, а). От точки А₂ откладывают по оси абсцисс длины расчетных участков теплопроводов (с нарастающим итогом), а по оси ординат из концевых точек расчетных участков — потери напора Σ∆Н на этих участках. Соединив верхние точки этих отрезков, получим ломаную линию А₂Б₂, которая и будет пьезометрической линией обратной магистрали. Каждый вертикальный отрезок от условного уровня А₂Б₄ до пьезометрической линии А₂Б₂ обозначает собой потери напора в обратной магистрали от соответствующей точки до циркуляционной насосной на ТЭЦ. От точки Б₂ в масштабе откладывается вверх необходимый располагаемый напор для абонента в конце магистрали ∆Н_аб, который принимается равным 15-20 м и более. Полученный отрезок Б₁Б₂ характеризует напор в конце подающей магистрали. От точки Б₁ откладывается вверх потеря напора в подающем трубопроводе ∆Н_п и проводится горизонтальная линия Б₃А₁.

Рисунок 1. Номограмма для гидравлического расчета трубопроводов

ПЬЕЗОМЕТРИЧЕСКИЙ ГРАФИК

При проектировании и в эксплуатационной практике для учета взаимного влияния геодезического профиля района, высоты абонентских систем, действующих напоров в тепловой сети широко пользуются пьезометрическими графиками. По ним нетрудно определить напор (давление) и располагаемое давление в любой точке сети и в абонентской системе для динамического и статического состояния системы. Рассмотрим построение пьезометрического графика, при этом будем считать, что напор и давление, падение давления и потеря напора связаны следующими зависимостями: Н = р/γ, м (Па/м); ∆Н = ∆р/ γ, м (Па/м); и h = R/ γ (Па), где Н и ∆Н — напор и потеря напора, м (Па/м); р и ∆р — давление и падение давления, кгс/м² (Па); γ — массовая плотность теплоносителя, кг/м³; h и R — удельная потеря напора (безразмерная величина) и удельное падение давления, кгс/м²(Па/м).

При построении пьезометрического графика в динамическом режиме за начало координат принимают ось сетевых насосов; взяв эту точку за условный нуль, строят профиль местности по трассе основной магистрали и по характерным ответвлениям (отметки которых отличаются от отметок основной магистрали). На профиле в масштабе вычерчивают высоты присоединяемых зданий, затем, приняв предварительно напор на всасывающей стороне коллектора сетевых насосов Н_вс = 10-15 м, наносится горизонталь А₂Б₄ (рис. 2, а). От точки А₂ откладывают по оси абсцисс длины расчетных участков теплопроводов (с нарастающим итогом), а по оси ординат из концевых точек расчетных участков — потери напора Σ∆Н на этих участках. Соединив верхние точки этих отрезков, получим ломаную линию А₂Б₂, которая и будет пьезометрической линией обратной магистрали. Каждый вертикальный отрезок от условного уровня А₂Б₄ до пьезометрической линии А₂Б₂ обозначает собой потери напора в обратной магистрали от соответствующей точки до циркуляционной насосной на ТЭЦ. От точки Б₂ в масштабе откладывается вверх необходимый располагаемый напор для абонента в конце магистрали ∆Н_аб, который принимается равным 15-20 м и более. Полученный отрезок Б₁Б₂ характеризует напор в конце подающей магистрали. От точки Б₁ откладывается вверх потеря напора в подающем трубопроводе ∆Н_п и проводится горизонтальная линия Б₃А₁.

Рисунок 2. Пьезометрический график: а — построение пьезометрического графика; б — пьезометрический график двухтрубной тепловой сети

От линии А₁Б₃ вниз откладываются потери напора на участке подающей линии от источника теплоты до конца отдельных расчетных участков, и строится аналогично предыдущему пьезометрическая линия A₁B₁ подающей магистрали.

При закрытых системах ЦТС и равных диаметрах труб подающей и обратной линий пьезометрическая линия A₁B₁ является зеркальным отображением линии А₂Б₂. От точки А, откладывается вверх потеря напора в бойлерной ТЭЦ или в контуре котельной ∆Н_б (10-20 м). Давление в подающем коллекторе будет Н_н, в обратном — Н_вс, а напор сетевых насосов — Н_с.н.

Важно отметить, что при непосредственном присоединении местных систем обратный трубопровод теплосети гидравлически связан с местной системой, при этом давление в обратном трубопроводе целиком передается местной системе и наоборот.

При первоначальном построении пьезометрического графика напор на всасывающем коллекторе сетевых насосов Н_вс был принят произвольно. Перемещение пьезометрического графика параллельно самому себе вверх или вниз позволяет принять любые давления на всасывающей стороне сетевых насосов и соответственно в местных системах.

При выборе положения пьезометрического графика необходимо исходить из следующих условий:

1.  Давление (напор) в любой точке обратной магистрали не должно быть выше допускаемого рабочего давления в местных системах, для новых систем отопления (с конвекторами) рабочее давление 0,1 МПа (10 м вод. ст.), для систем с чугунными радиаторами 0,5-0,6 МПа (50-60 м вод. ст.).

2.  Давление в обратном трубопроводе должно обеспечить залив водой верхних линий и приборов местных систем отопления.

3.  Давление в обратной магистрали во избежание образования вакуума не должно быть ниже 0,05-0,1 МПа (5-10 м вод. ст.).

4.  Давление на всасывающей стороне сетевого насоса не должно быть ниже 0,05 МПа (5 м вод. ст.).

5.  Давление в любой точке подающего трубопровода должно быть выше давления вскипания при максимальной (расчетной) температуре теплоносителя.

6.  Располагаемый напор в конечной точке сети должен быть равен или больше расчетной потери напора на абонентском вводе при расчетном пропуске теплоносителя.

7.  В летний период давление в подающей и обратной магистралях принимают больше статического давления в системе ГВС.

Статическое состояние системы ЦТ. При остановке сетевых насосов и прекращении циркуляции воды в системе ЦТ она переходит из динамического состояния в статическое. В этом случае давления в подающей и обратной линиях теплосети выровняются, пьезометрические линии сливаются в одну — линию статического давления, и на графике она займет промежуточное положение, определяемое давлением подпиточного устройства источника СЦТ.

Давление подпиточного устройства устанавливается персоналом станции или по наивысшей точке трубопровода местной системы, непосредственно присоединенной к теплосети, или по давлению паров перегретой воды в высшей точке трубопровода. Так, например, при расчетной температуре теплоносителя Т₁ = 150 °С давление в высшей точке трубопровода с перегретой водой установится равным 0,38 МПа (38 м вод. ст.), а при Т₁ = 130 °С — 0,18 МПа (18 м вод. ст.).

Однако во всех случаях статическое давление в низкорасположенных абонентских системах не должно превышать допускаемого рабочего давления 0,5-0,6 МПа (5-6 атм). При его превышении эти системы следует переводить на независимую схему присоединения. Понижение статического давления в тепловых сетях может быть осуществлено путем автоматического отключения от сети высоких зданий.

В аварийных случаях, при полной потере электроснабжения станции (остановка сетевых и подпиточных насосов), произойдет прекращение циркуляции и подпитки, при этом давления в обеих линиях теплосети выровняются по линии статического давления, которое начнет медленно, постепенно понижаться в связи с утечкой сетевой воды через неплотности и охлаждения ее в трубопроводах. В этом случае возможно вскипание перегретой воды в трубопроводах с образованием паровых пробок. Возобновление циркуляции воды в таких случаях может привести к сильным гидравлическим ударам в трубопроводах с возможным повреждением арматуры, нагревательных приборов и др. Во избежание такого явления циркуляцию воды в системе ЦТ следует начать только после восстановления путем подпитки теплосети давления в трубопроводах на уровне не ниже статического.

Для обеспечения надежной работы тепловых сетей и местных систем необходимо ограничить возможные колебания давления в тепловой сети допустимыми пределами. Для поддержания требуемого уровня давлений в тепловой сети и местных системах в одной точке тепловой сети (а при сложных условиях рельефа — в нескольких точках) искусственно сохраняют постоянное давление при всех режимах работы сети и при статике с помощью подпиточного устройства.

Точки, в которых давление поддерживается постоянным, называются нейтральными точками системы. Как правило, закрепление давления осуществляется на обратной линии. В этом случае нейтральная точка располагается в месте пересечения обратного пьезометра с линией статического давления (точка НТ на рис. 2, б), поддержание постоянного давления в нейтральной точке и восполнение утечки теплоносителя осуществляются подпиточными насосами ТЭЦ или РТС, КТС через автоматизированное подпиточное устройство. На линии подпитки устанавливаются автоматы-регуляторы, работающие по принципу регуляторов «после себя» и «до себя» (рис. 3).

Рисунок 3. Принципиальная схема автоматизации подпитки тепловой сети на теплоисточнике: 1 — сетевой насос; 2 — подпиточный насос; 3 — подогреватель сетевой воды; 4 — клапан регулятора подпитки

Напоры сетевых насосов Н_с.н принимаются равными сумме гидравлических потерь напора (при максимальном — расчетном расходе воды): в подающем и обратном трубопроводах тепловой сети, в системе абонента (включая вводы в здание), в бойлерной установке ТЭЦ, пиковых котлах ее или в котельной. На источниках теплоты должно быть не менее двух сетевых и двух подпиточных насосов, из которых — по одному резервному.

Величина подпитки закрытых систем теплоснабжения принимается равной 0,25 % объема воды в трубопроводах тепловых сетей и в абонентских системах, присоединенных к теплосети, ч.

При схемах с непосредственным водоразбором величина подпитки принимается равной сумме расчетного расхода воды на ГВС и величины утечки в размере 0,25 % вместимости системы. Вместимость теплофикационных систем определяется по фактическим диаметрам и длинам трубопроводов или по укрупненным нормативам, м³/МВт:

Сложившаяся по признаку собственности разобщенность в организации эксплуатации и управления системами теплоснабжения городов самым отрицательным образом сказывается как на техническом уровне их функционирования, так и на их экономической эффективности. Выше отмечалось, что эксплуатацией каждой конкретной системы теплоснабжения занимается несколько организаций (подчас «дочерних» от основной). Однако специфика систем ЦТ, в первую очередь тепловых сетей, определяется жесткой связью технологических процессов их функционирования, едиными гидравлическими и тепловыми режимами. Гидравлический режим системы теплоснабжения, являющийся определяющим фактором функционирования системы, по своей природе крайне неустойчив, что делает системы теплоснабжения трудноуправляемыми по сравнению с другими городскими инженерными системами (электро-, газо-, водоснабжение).

Ни одно из звеньев систем ЦТ (источник теплоты, магистральные и распределительные сети, тепловые пункты) самостоятельно не может обеспечить требуемые технологические режимы функционирования системы в целом, а, следовательно, и конечный результат — надежное и качественное теплоснабжение потребителей. Идеальной в этом смысле является организационная структура, при которой источники теплоснабжения и тепловые сети находятся в ведении одного предприятия-структуры.

Характеристика гидравлического режима водяной тепловой сети

Для регулирования гидравлического режима водяных систем теплоснабжения необходимо знать гидравлические характеристики насосов и сети.

Характеристики насосов задаются заводами и представляют собой зависимость напора от расхода воды через насос при постоянном числе оборотов колеса насоса. Характеристика тепловой сети, в которой падение давления подчиняется квадратичному закону, представляет собой параболу

P/P_q = Н = SV², где Н — потеря напора, м; S — сопротивление сети при расходе G= 1 м³/с.

Регулирование гидравлических режимов водяных тепловых сетей

Под гидравлическим режимом тепловых сетей принято понимать распределение давлений и потоков теплоносителя по длине тепловых сетей в соответствии с требуемым отпуском тепла.

Целью регулирования гидравлических режимов является поддержание нормальных расходов теплоносителя во всей сети и на отдельных ее участках.

В реальных условиях потери напора в сетях значительно превосходят потери напора в системах потребителей тепла. Это и является в неавтоматизированных системах теплоснабжения причиной малой гидравлической устойчивости. Так, например, потери напора в наружных сетях изменяются в пределах 40— 120 м, а в системах потребителей тепла — в пределах 1 —10 м.

Под гидравлической устойчивостью систем теплоснабжения понимается способность поддерживать распределение теплоносителя между отдельными потребителями или заданный гидравлический режим. Гидравлическое регулирование тепловых сетей и местных систем при помощи задвижек, кранов и вентилей, установленных на тепловых вводах и на подводках к нагревательным приборам, не рекомендуется, так как при каком-либо временном ограничении теплоснабжения данной системы каждый потребитель в отдельности пытается улучшить работу своих нагревательных приборов полным открытием ранее отрегулированных устройств, чем нарушает все ранее произведенное регулирование.

Повышение гидравлического сопротивления систем тепло-потребления или отдельных приборов достигается установкой дроссельных диафрагм на каждом приборе или на тепловых вводах систем.

Вместо дроссельных диафрагм могут быть установлены регулировочные клапаны или устройства. При подключении систем теплопотребления при помощи элеватора диаметр его сопла рассчитывается не на коэффициент смешения, а на гашение всего избыточного напора, т. е. по тому же принципу, что и дроссельные диафрагмы. Повышение гидравлической устойчивости систем теплоснабжения может быть достигнуто не только установкой диафрагм, но и последовательным включением групп нагревательных приборов. Например, калориферы в приточных установках могут быть при теплоносителе воде соединены последовательно по ходу воды — до 12—16 калориферов в одном блоке. В тепловой сети для повышения гидравлической устойчивости надо максимально снижать потери напора, работать всегда с открытыми задвижками. Следует отметить, что понижение напора приводит к увеличению диаметров труб и капитальных вложений в тепловые сети. Правильное решение можно найти проведением технико-экономического расчета.

Сопротивление сети зависит от ее геометрических размеров, абсолютной шероховатости внутренней поверхности трубопроводов, эквивалентной длины местных сопротивлений и плотности теплоносителя. Сопротивление сети не зависит от расхода теплоносителя.

Суммарная характеристика нескольких насосов, работающих на одну сеть, зависит от способа их включения. При параллельном включении насосов суммарная характеристика строится путем сложения расходов воды, при последовательном включении— путем сложения напоров.

Расчет гидравлического режима водяной сети заключается в определении расходов сетевой воды у потребителей и на отдельных участках сети, а также значений абсолютных и располагаемых напоров в узловых точках сети и на вводах потребителей при заданном режиме работы сети. В ряде случаев расчетом проверяется перераспределение теплоносителя между потребителями при различных нарушениях гидравлического режима в сети и у потребителей.